為了驗(yàn)證油氣潤(rùn)滑技術(shù)能否在高速紙機(jī)干燥部軸承上取代稀油潤(rùn)滑，我們進(jìn)行如下分析：
采用油氣潤(rùn)滑在溫度的分布上與稀油潤(rùn)滑下的溫度分布相當(dāng)，其油氣潤(rùn)滑的條件是在15m/s的情況下進(jìn)行分析的結(jié)果，考慮溫度場(chǎng)分布不變的情況，改變供氣的速度（供給量），達(dá)到溫度降低梯度最大的狀態(tài)，供氣量最佳，減少能源的消耗。據(jù)此，以下分別采用入口供氣速度為10m/s、15m/s、20m/s、25m/s、30m/s進(jìn)行數(shù)值模擬，其結(jié)果如表1及圖1所示：
從表1溫度變化情況來(lái)看，隨著速度的不斷增加，最低溫度不斷地下降，但是溫差并沒(méi)有因?yàn)楣馑俣鹊脑黾佣龃?，而呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)；從壓強(qiáng)的變化情況來(lái)看，隨著供氣速度的不斷增加，出口的壓強(qiáng)也在升高，但是壓強(qiáng)差卻不斷地增大，從圖1中供氣速度、溫度差、壓強(qiáng)差可以看出隨著供氣速度的增加，軸承腔內(nèi)的溫度差不是隨著供氣速度的增加而變大，而其趨勢(shì)是逐漸變小，此時(shí)壓強(qiáng)差卻不斷地增加。因此可以得出的結(jié)論就是：隨著供氣速度的增加軸承內(nèi)部的最高溫度和最低溫度的梯度為先增加后減少趨勢(shì)，而其壓強(qiáng)損失超過(guò)一定供氣速度后急劇上升。本軸承的模擬計(jì)算最佳供氣速度為20m/s。
因此在確定的初始值的條件下，油氣潤(rùn)滑的降溫冷卻能力能夠達(dá)到稀油的效果；在軸承的供氣過(guò)程中，供氣速度不是越大越好，而是受到溫度降低梯度影響。壓強(qiáng)損失也是限制供氣速度不能無(wú)限升高的一個(gè)影響因素，為節(jié)約資源，節(jié)能應(yīng)選擇最佳的供氣速度或供氣量。油氣潤(rùn)滑技術(shù)本身的優(yōu)點(diǎn)在實(shí)際生產(chǎn)上已經(jīng)證明了其價(jià)值優(yōu)于稀油潤(rùn)滑，故此油氣潤(rùn)滑技術(shù)在高速紙機(jī)干燥軸承上的應(yīng)用是可行的。
采用油氣潤(rùn)滑在溫度的分布上與稀油潤(rùn)滑下的溫度分布相當(dāng)，其油氣潤(rùn)滑的條件是在15m/s的情況下進(jìn)行分析的結(jié)果，考慮溫度場(chǎng)分布不變的情況，改變供氣的速度（供給量），達(dá)到溫度降低梯度最大的狀態(tài)，供氣量最佳，減少能源的消耗。據(jù)此，以下分別采用入口供氣速度為10m/s、15m/s、20m/s、25m/s、30m/s進(jìn)行數(shù)值模擬，其結(jié)果如表1及圖1所示：
從表1溫度變化情況來(lái)看，隨著速度的不斷增加，最低溫度不斷地下降，但是溫差并沒(méi)有因?yàn)楣馑俣鹊脑黾佣龃?，而呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)；從壓強(qiáng)的變化情況來(lái)看，隨著供氣速度的不斷增加，出口的壓強(qiáng)也在升高，但是壓強(qiáng)差卻不斷地增大，從圖1中供氣速度、溫度差、壓強(qiáng)差可以看出隨著供氣速度的增加，軸承腔內(nèi)的溫度差不是隨著供氣速度的增加而變大，而其趨勢(shì)是逐漸變小，此時(shí)壓強(qiáng)差卻不斷地增加。因此可以得出的結(jié)論就是：隨著供氣速度的增加軸承內(nèi)部的最高溫度和最低溫度的梯度為先增加后減少趨勢(shì)，而其壓強(qiáng)損失超過(guò)一定供氣速度后急劇上升。本軸承的模擬計(jì)算最佳供氣速度為20m/s。
因此在確定的初始值的條件下，油氣潤(rùn)滑的降溫冷卻能力能夠達(dá)到稀油的效果；在軸承的供氣過(guò)程中，供氣速度不是越大越好，而是受到溫度降低梯度影響。壓強(qiáng)損失也是限制供氣速度不能無(wú)限升高的一個(gè)影響因素，為節(jié)約資源，節(jié)能應(yīng)選擇最佳的供氣速度或供氣量。油氣潤(rùn)滑技術(shù)本身的優(yōu)點(diǎn)在實(shí)際生產(chǎn)上已經(jīng)證明了其價(jià)值優(yōu)于稀油潤(rùn)滑，故此油氣潤(rùn)滑技術(shù)在高速紙機(jī)干燥軸承上的應(yīng)用是可行的。
180-0586-8797